Enunciado

Uma torre de resfriamento com corrente de ar natural deve remover o calor rejeitado da água de resfriamento que escoa pelo condensador de uma usina a vapor. A turbina da usina a vapor recebe 42 kg/s de vapor do gerador de vapor. Extrai-se então 18% desse vapor para diversos aquecedores de água de alimentação. A água condensada dos aquecedores da água de alimentação a uma pressão mais alta é enviada ao próximo aquecedor de água de alimentação com pressão mais baixa. O último aquecedor de água de alimentação opera a 0,2 MPa, e todo o vapor extraído para os aquecedores de água de alimentação é estrangulado da saída do último aquecedor de água de alimentação até o condensador que opera a uma pressão de 10 kPa. O restante do vapor produz trabalho na turbina e sai do estágio de pressão mais baixa a 10 kPa com uma entropia de 7,962 kJ/kg K. A torre de resfriamento fornece a água de resfriamento a 26 °C ao condensador, e a água de resfriamento retorna do condensador para a torre de resfriamento a 40 °C. O ar atmosférico entra na torre a 1 atm com temperaturas de bulbo seco e úmido de 23 °C e 18 °C respectivamente, saindo saturado a 37 °C. Determine (a) a vazão mássica da água de resfriamento, (b) a vazão volumétrica do ar para a torre de resfriamento e (c) a vazão mássica da água de reposição necessária.

Passo 1

Primeiramente, vamos encontrar algumas propriedades relacionadas ao ar que passa pela torre de resfriamento utilizando o diagrama psicométrico, ou algum software que você goste, temos então:

  • Para o ar que entra na torre com uma temperatura de bulbo seco de 23°C, teremos que a sua entalpia será de h 1 = 50,74   k g / ( k g   d e   a r   s e c o ) e sua umidade específica será de ω 1 = 0,01085   ( k g   d e   H 2 O ) / ( k g   d e   a r   s e c o ) , além disso, conseguimos ver que seu volume específico é de υ 1 = 0,8536   m 3 / ( k g   d e   a r   s e c o ) ;
  • Já para o ar saturado que sai da torre ( ϕ 2 = 100 % ) à temperatura de 37 °C, teremos sua entalpia sendo h 2 = 142,83   k J / ( k g   d e   a r   s e c o ) e sua umidade específica de ω 2 = 0,04112   ( k g   d e   H 2 O ) / ( k g   d e   a r   s e c o ) .

Passo 2

Temos pelo enunciado que a torre fornece a água de resfriamento ao condensador a 26 °C e, a água de resfriamento retorna do condensador para a torre a 40 °C. Ao consultar as tabelas de vapor encontradas no final do livro, encontramos que a entalpia da água que volta a torre a 40 °C é de h H 2 O 40 ° C = 167,53   k J / k g , já para a água que sai da torre a 26 °C, teremos de realizar uma interpolação, daí:

26 ° C - 25 ° C 30 ° C - 25 ° C = h H 2 O 26 ° C - 104,83   k J / k g 125,74   k J / k g - 104,83   k J / k g → h H 2 O 26 ° C = 109,01   k J / k g

Passo 3

Agora, vamos encontrar as entalpias dos vapores dos aquecedores de água de alimentação, do condensador e da turbina, assim temos:

  • No último aquecedor teremos uma pressão de 0,2 MPa e teremos título zero, assim, ao consultar as tabelas de vapor no final do livro encontramos h a q c = 504,71   k J / k g ;
  • No condensador que opera a 10 kPa também teremos título igual a zero, assim, ao olhar a tabela vamos encontrar h c o n d = 191,81   k J / k g ;
  • Na turbina teremos o vapor gerando trabalho e sai do estágio a uma pressão de 10 kPa e entropia de 7,962 kJ/kg K, encontramos então h t u r b = 2524,3   k J / k g .

Passo 4

Temos que a vazão mássica nada mais é que a vazão volumétrica sobre o volume específico do componente, assim para o ar temos:

m ˙ a = V ˙ 1 υ 1 = V ˙ 1 0,8536   m 3 / ( k g   d e   a r   s e c o )

Temos então a vazão mássica de ar seco, agora, queremos saber a vazão mássica de vapor que entra e sai da torre, assim, basta multiplicarmos a vazão mássica de ar seco pela umidade específica em cada estado:

m ˙ v 1 = m ˙ a ω 1 = V ˙ 1 0,8536 × 0,01085 = 0,0127 V ˙ 1

m ˙ v 2 = m ˙ a ω 2 = V ˙ 1 0,8536 × 0,0 4112 = 0 , 0482 V ˙ 1

Passo 5

Realizando o balanço de massa para a torre de resfriamento, temos:

m ˙ v 1 + m ˙ á g u a r e s f r i a m e n t o = m ˙ v 2 + m ˙ á g u a r e s f r i a m e n t o

O balanço de energia da torre de resfriamento é Δ H = 0 , assim:

m ˙ a h 1 + m ˙ á g u a r e s f r i a m e n t o h H 2 O 40 ° C = m ˙ a h 2 + m ˙ á g u a r e s f r i a m e n t o h H 2 O 26 ° C

Passo 6

Temos que a vazão mássica água de reposição será dada por:

m ˙ á g u a r e p = 0,0482 V ˙ 1 - 0,0127 V ˙ 1 = m ˙ á g u a r e s f r i a m e n t o - m ˙ á g u a r e s f r i a m e n t o

O balanço de energia para o condensador é o mesmo para a torre de resfriamento, Δ H = 0 , assim:

0,18 m ˙ v a p o r h a q c + 0,82 m ˙ v a p o r h t u r b + m ˙ á g u a r e s f r i a m e n t o h H 2 O 26 ° C + m ˙ á g u a r e p h H 2 O 26 ° C = m ˙ v a p o r h c o n d + m ˙ á g u a r e s f r i a m e n t o h H 2 O 40 ° C

Passo 7

Temos de encontrar a vazão volumétrica do ar, a vazão mássica da água de resfriamento e a vazão mássica da água de reposição, temos essas três incógnitas incluídas nas duas expressões de balanço de energia, o da torre e o do condensador, precisamos resolver as duas equações simultaneamente para encontrar o que desejamos, utilizando então um software, encontraremos os seguintes valores:

m ˙ á g u a r e s f r i a m e n t o = 1413   k g / s

V ˙ 1 = 795   m 3 / s

m ˙ á g u a r e p = 28,19   k g / s

Resposta

Assim,

  1. 1413 kg/s;
  2. 795 m 3 / s ;
  3. 28,19   k g / s .
Ver Outros Exercícios desse livro