Enunciado

Considere uma usina de potência a vapor que opera em um ciclo de Rankine regenerativo e produz uma potência líquida de 150 MW. Vapor entra na turbina a 10 MPa e 500 °C, e no condensador, a 10 kPa. As eficiências isentrópicas da turbina e das bombas correspondem a 80% e 95% respectivamente. Vapor é extraído da turbina a 0,5 MPa para aquecer água de alimentação em um aquecedor aberto. A água deixa o aquecedor de água de alimentação como líquido saturado. Mostre o ciclo em um diagrama T-s e determine (a) o fluxo de massa de vapor na caldeira e (b) a eficiência térmica do ciclo. Determine também a destruição de exergia associada ao processo de regeneração. Considere uma temperatura da fonte de 1300 K e uma temperatura do sumidouro de 303 K.

Passo 1

Tá legal, vamos primeiro ilustrar o diagrama T-s do ciclo descrito no enunciado:

Agora, o que nós vamos fazer é encontrar o valor das propriedades de interesse com as temperaturas e pressões fornecidas no enunciado com a ajuda das tabelas do apêndice A, então, teremos:

P 1 = 1 0   k P a ; x 1 = 0 → h 1 = 191,81   k J / k g ; v 1 = 0,001010   m 3 / k g

s 1 = 0,6492   k J / k g . K

Com isso, podemos encontrar o trabalho produzido pela bomba 1 através de:

w b 1 = v 1 P 2 - P 1 η b = 0,001010 500 - 10 0,95 → w b 1 = 0,52   k J / k g

E, com esse valor, aplicando o equilíbrio de energia para a bomba 1, podemos encontrar o valor da entalpia no ponto 2:

h 2 = h 1 + w b 1 = 191,81 + 0,52 → h 2 = 192,33   k J / k g

s 1 = s 2 = 0,6492   k J / k g . K

Agora, continuando com as propriedades, temos:

P 3 = 0,5   M P a ; x 3 = 0 → h 3 = 640,09   k J / k g ; v 3 = 0,001093   m 3 / k g

s 3 = 1,8604   k J / k g . K

Com isso, podemos encontrar o trabalho produzido pela bomba 2 através de:

w b 2 = v 3 P 4 - P 3 η b = 0,001093 10000 - 500 0,95 → w b 2 = 10,93   k J / k g

E, com esse valor, aplicando o equilíbrio de energia para a bomba 2, podemos encontrar o valor da entalpia no ponto 4:

h 4 = h 3 + w b 2 = 640,09 + 10,93 → h 4 = 651,02   k J / k g

Agora, continuando com os pontos de interesse, temos:

P 5 = 10   M P a ; T 5 = 500   ° C → h 5 = 3375,1   k J / k g ; s 5 = 6,5995   k J / k g . K

P 6 = 0,5   M P a ; s 6 s = s 5 = 6,5995   k J / k g . K

Então, assumindo o processo 5-6 como isentrópico, temos que o título desse ponto nesse caso será:

x 6 s = s 6 s - s l s l v = 6,5995 - 1,8604 4,9603 → x 6 s = 0,9554

E, com esse valor de título, podemos encontrar a entalpia para o caso isentrópico:

h 6 s = h l + x 6 s h l v = 640,09 + 0,9554 2108 → h 6 s = 2654,1   k J / k g

E, agora, através da definição de eficiência isentrópica da turbina, podemos encontrar a entalpia real do ponto 6:

η T = h 5 - h 6 h 5 - h 6 s = → h 6 = h 5 - η T h 5 - h 6 s

Substituindo os valores conhecidos, temos:

h 6 = 3375,1 - 0,8 3375,1 - 2654,1 → h 6 = 2798,3   k J / k g

E, com essa entalpia e a pressão no ponto 6 podemos encontrar a entropia nesse ponto, dada por:

s 6 = 6,9453   k J / k g . K

Passo 2

Agora, repetindo a análise feita no ponto 6 para o ponto 7, temos:

P 7 = 10   k P a ; s 7 s = s 5 = 6,5995   k J / k g . K

Então, assumindo o processo 5-7 como isentrópico, temos que o título desse ponto nesse caso será:

x 7 s = s 7 s - s l s l v = 6,5995 - 0,6492 7,4996 → x 7 s = 0 , 7934

E, com esse valor de título, podemos encontrar a entalpia para o caso isentrópico:

h 7 s = h l + x 7 s h l v = 191,81 + 0,7934 2392,1 → h 7 s = 2089,7   k J / k g

E, agora, através da definição de eficiência isentrópica da turbina, podemos encontrar a entalpia real do ponto 7:

η T = h 5 - h 7 h 5 - h 7 s = → h 7 = h 5 - η T h 5 - h 7 s

Substituindo os valores conhecidos, temos:

h 7 = 3375,1 - 0,8 3 375,1 - 2089,7 → h 7 = 2346,8   k J / k g

Agora, com todas as propriedades determinadas, podemos aplicar o equilíbrio de energia para o aquecedor de água, então, teremos:

E ˙ e - E ˙ s = Δ E ˙

Como no nosso caso temos regime permanente, então Δ E ˙ = 0 , dessa forma, a equação se torna:

E ˙ e = E ˙ s

E, colocando em função das entalpias e das vazões mássicas, temos:

m ˙ 6 h 6 + m ˙ 2 h 2 = m ˙ 3 h 3

Escrevendo a equação anterior em função da fração mássica y extraída para o aquecedor, temos:

y h 6 + 1 - y h 2 = h 3

Substituindo os valores conhecidos, temos:

y 2798,3 + 1 - y 192,33 = 640,09 → y = 0,1718

Passo 3

Agora, podemos calcular o calor que entra no sistema pela caldeira, então, temos:

q e = h 5 - h 4 = 3375,1 - 651,02 → q e = 2724,1   k J / k g

E o calor que sai do sistema através do condensador será:

q s = 1 - y h 7 - h 1 = 1 - 0,1718 2346,8 - 191,81 → q s = 1784,7   k J / k g

Então, o trabalho líquido produzido por esse sistema será:

w l i q = q e - q s = 2724,1 - 1784,7 → w l i q = 939,4   k J / k g

E, com o trabalho líquido específico e com a potência da usina fornecida no enunciado, podemos encontrar a vazão mássica de vapor no sistema:

m ˙ = W ˙ l i q w l i q = 150000 939,4 → m ˙ = 159,7   k g / s

Passo 4

E, a eficiência térmica pode ser encontrada através de:

η = w l i q q e = 939,4 2724,1 → η = 0,3448

Agora, sabemos que a destruição de exergia associada ao processo de regeneração pode ser dada por:

x d e s t = T 0 s g e r

Em que a entropia gerada é dada por:

s g e r = ∑ m s s s - ∑ m e s e + q e T f - q s T s

E, no nosso caso, teremos:

s g e r = s 3 - y s 6 + 1 - y s 2

Substituindo essa expressão na equação para a exergia destruída, temos:

x d e s t = T 0 s 3 - y s 6 + 1 - y s 2

Substituindo os valores conhecidos, temos:

x d e s t = 303 1,8604 - 0,1718 6,9453 + 1 - 0,1718 0,6492 → x d e s t = 39,25   k J / k g

Resposta

m ˙ = 159,7   k g / s

η = 0,3448

x d e s t = 39,25   k J / k g

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